应力腐蚀断裂

一、应力腐蚀断裂的基本概念和特点

构件不受应力作用，单纯受化学作用的现象称为腐蚀。构件长时间受介质的腐蚀剥离，使其断面不断削弱最后导致断裂称为腐蚀破坏。所谓应力腐蚀就是构件在拉应力（或残余拉应力）和腐蚀介质联合作用下，由构件中的初始裂纹逐步扩展到临界裂纹而最后导致破坏的现象。

试验表明：含裂纹的材料处于腐蚀介质中，如果应力强度因子低于该材料的断裂韧度，经过一段时间后，裂纹仍可能发生失稳扩展并导致断裂。应力腐蚀过程中裂纹尺寸随时间的变化情况如图6-4所示。

图6-4 应力腐蚀过程中裂纹尺寸与时间的关系

在开始一段时间ti内，裂纹尺寸保持不变，即没有扩展。随后裂纹即开始缓慢扩展，尺寸逐渐增大，最后裂纹扩展加速并导致裂纹体最终断裂破坏。如用tf表示由加载开始到出现失稳扩展的总时间，则tf-ti为裂纹在腐蚀介质条件下缓慢扩展的时间，它与外载荷及KⅠ的大小有关，KⅠ愈高，tf愈短。KⅠ愈低，tf愈长；裂纹扩展也就愈慢。当KⅠ值低于某一临界值时，裂纹扩展变得极其缓慢，要经过很长的时间才会发生失稳扩展。这一临界值称为应力腐蚀的断裂韧度，用KⅠSCC表示（Stress Corrosion Cracking）。材料应力腐蚀的断裂韧度KⅠSCC可用恒定载荷法测得。

应力腐蚀断裂即不同于单纯的机械疲劳断裂（与环境因素有关），也不同于单纯的化学腐蚀作用所造成的晶间裂纹（与载荷作用有关）。而是一种由化学环境诱发的裂纹的缓慢扩展，即裂纹处于适当的化学腐蚀环境中，在失稳扩展前裂纹的扩展很缓慢——裂纹的亚临界扩展或静疲劳。

应力腐蚀断裂发生在有外力作用的情况下，其应力强度因子要低于裂纹材料的平面应变断裂韧度，但又高于材料的应力腐蚀断裂韧度，即：KⅠSCC＜KⅠ＜KⅠC。

研究应力腐蚀断裂具有十分重要的意义，航空航天工程、海洋钻探工程、造船工程等一切在介质中受力的构件都受到应力腐蚀的作用造成应力腐蚀破坏。如海上钻探时，钻杆、钻具由于长时间浸泡在海水中，因应力腐蚀而破坏。近30年来，地质材料的应力腐蚀问题的研究也显得异常活跃。用应力腐蚀断裂可解释脆性岩石在常温下的蠕变：常温下岩石的蠕变实际上是微裂纹在开裂过程中体积应变的非线性增大，这一现象可能与周围环境的化学腐蚀作用有关，使得这些裂纹发生亚临界扩展。试验表明，饱和水的花岗岩试样在稳定蠕变阶段（单压）体积应变率远高于干燥试样，据此可推算出花岗岩在水的应力腐蚀条件下1000年后强度将降低50%。

钻探过程中化学泥浆的作用在井底造成一个适宜的腐蚀环境，使岩石“软化”从而提高钻进效率。此外，应力腐蚀断裂在地质矿床成因理论分析和地下水诱发地震中也得到了应用。

二、应力腐蚀断裂机理

应力腐蚀过程是一种与应力有关的化学过程。应力的作用增加了化学反应的活化能，使流体介质与裂纹表面材料之间的化学反应过程加速。而化学腐蚀环境的存在又降低了形成新的裂纹表面所需要的能量。因此两者相互作用的结果，使先存于材料内的裂纹在较低的应力强度因子作用下即可缓慢扩展，并在其尺寸达到某一临界值后发生快速失稳扩展。

应力腐蚀断裂进程的因素有两个，一个是化学反应速度；另一个是裂纹尖端处化学反应生成物的迁移扩散速度。

当应力腐蚀裂纹前端的应力强度因子KⅠ＞KⅠSCC时，裂纹就会随时间增大而增大。单位时间内裂纹由于应力腐蚀的扩展量称为应力腐蚀裂纹扩展速率，用da/dt表示，显然，da/dt=f（KⅠ）。其中f（KⅠ）有不同的表达式，如：

岩石断裂与损伤

式中：V、C为材料参数，将上式用对数表示为

岩石断裂与损伤

式中：A、n是由试验确定的常数，n称为应力腐蚀指数，n越大，表示对应力腐蚀愈敏感，典型的da/dt-KⅠ曲线如图6-5所示，可将其分为三个阶段。

Ⅰ：有一KⅠ下限值，当应力强度因子低于该值时，由于裂纹扩展太慢，在有限时间内无法测出da/dt。一般取da/dt=10-8cm/s（30天扩展0.26mm）时的应力强度因子作为KⅠSCC，当KⅠ超过KⅠSCC时，裂纹即突然加速扩展。

图6-5 应力腐蚀断裂的三个阶段

Ⅱ：与KⅠ平行的直线，表明da/dt与KⅠ无关，裂纹扩展主要由化学过程起控制作用。

Ⅲ：裂纹长度接近脆性断裂时的临界尺寸，是化学腐蚀与机械破坏联合作用的结果。此时，da/dt随KⅠ增加而增加，在KⅠ=KⅠC时，达到最大值。

需要说明的是：上述曲线为多种金属和合金材料试验所证实，但铝合金无第Ⅱ阶段，纯铝在一定条件下无第Ⅲ阶段，岩石材料第Ⅱ阶段不明显。

测定da/dt的方法一般有：双扭转试验法、双悬臂梁试验法、常规三点弯曲试验法及其脆性断裂的统计方法。

材料的应力腐蚀断裂韧度KⅠSCC受介质、材料化学成分、组织和性能的影响，此外pH值、温度也会产生影响，对于具体问题，最好进行实测，如果应用手册中的KⅠSCC数值，必须注意其条件是否相同。

三、应力腐蚀扩展速率的影响因素

影响应力腐蚀扩展速率的因素很多，一般有以下几个方面。

1.水对岩石应力腐蚀断裂的影响

图6-6是灰岩在水中和空气中的da/dt-KⅠ曲线，从图中比较可见：KⅠ=KⅠC时，da/dt=100mm/min。当KⅠ=2.75dyn/mm3/2时，（da/dt）水=1000（da/dt）空气。

图6-6 灰岩在水中和空气中的da/dt-KⅠ曲线

图6-7、图6-8分别为安山岩（玄武岩）、花岗岩在潮湿和干燥空气中的ln（da/dt）-lnKⅠ曲线。从图中可以看出：不同介质对同一材料的应力腐蚀影响不同，水是腐蚀性很强的介质。空气中水气相对湿度增加，应力腐蚀扩展速率增大。对于钢材，按照水蒸气、水、盐类溶液、H2和H2S顺序，应力腐蚀扩展速率相应增大。

图6-7 安山岩在潮湿和干燥空气中的ln（da/dt）lnKⅠ曲线

图6-8 花岗岩在潮湿和干燥空气中的ln（da/dt）lnKⅠ曲线（据Laitai et al.，1986）

2.各向异性的影响

Henry等人用具有明显节理面的大理岩试样进行研究，图6-9为大理岩在饱和碳酸钙水溶液腐蚀介质中的da/dt-KⅠ曲线。由实验结果可以看出：平行于节理面内的裂纹最易发生应力腐蚀，并在较低的KⅠ下就可达到较高的da/dt。其他两个方向的裂纹则扩展缓慢。

图6-9 大理岩在饱和碳酸钙水溶液腐蚀介质中的da/dt-KⅠ曲线

3.材料的强度水平显著地影响着它对应力腐蚀的敏感性

图6-10所示为4340钢在海水中的KⅠSCC、KⅠC与σs关系曲线，从图中可以看出：当屈服强度σs＞954MPa时KⅠSCC数值急剧下降；当σs＞1272MPa时变化缓慢。

4.介质黏性的影响

由图6-11可见，黏度η越高，化学反应生成物的迁移速度越低，流体进入裂纹尖端的阻力也就越大，故da/dt下降。

5.温度的影响

温度升高，应力腐蚀扩展速率增大，图6-12中为人造石英和铝合金试样应力腐蚀扩展速率与温度变化的关系图。从图中可以看出，当温度升高时，一方面使流体黏性降低，有助于化学反应物的迁移；另一方面使化学反应加剧，所以应力腐蚀扩展速率da/dt上升。

图6-10 4340钢在海水中的KⅠSCC、KⅠC与σs关系曲线

图6-11 黏度对da/dt的影响

图6-12 温度对da/dt的影响

随着电子技术的发展，电路板上的器件引脚间距越来越小，器件排列更加密集，电场梯度更大，这都使得电路板对腐蚀更为敏感。另一方面，电路板应用环境的拓展和产品可靠性寿命要求的不断增加，使得电路板发生腐蚀失效的风险不断增加。其中大气环境作为电路板腐蚀发生的外部条件，大气污染物在产品腐蚀发生的过程中扮演了重要角色。由于与大气污染物相关的故障通常在电子产品使用一段时间后才能显现出来，这意味着一旦发生了腐蚀引起的故障，相同环境下相同使用年限的产品将进入故障集中爆发期。同时污染对电子产品的影响是不可逆的，会对维修造成很大困难，甚至导致产品的报废。因此在产品设计之初进行相应的大气污染物的防护设计很有必要。在以往研究中的有关电路板腐蚀问题，主要聚焦于特定类型的腐蚀机理及缓蚀剂的研究。电路板涂覆涂层的研究中，偏向在平面条件下保护涂层的不同材质、不同厚度等因素对防护和可维修性的分析，少有专门针对工程实际中电路板防护涂层的涂覆薄弱点评估和关于电路板腐蚀防护的系统性介绍。

在以往研究的基础上，文中结合电路板大气污染物防护的实际问题，从电路板典型腐蚀失效和保护涂层的涂覆薄弱点入手，探讨电路板类产品应对大气污染物的具体防护措施。

大气污染物分类

根据ANSI／ISA－71．04的描述，影响设备工作的空气中的污染物有固体、液体、气体三种形态。各形态中对电路板影响较大的物质如下所述。

1）固态微粒——灰尘。灰尘中通常含有氯离子、硫酸根、硝酸根等水溶性盐分。除了直接使设备内部金属接插件或金属触点接触不良外，还会在金属表面促使水膜的形成。水溶性成分溶解在水膜中，将会加速金属腐蚀的发生，导致电路板绝缘阻抗下降。若在电路板工作过程中，可能会发生更为严重的电偶腐蚀。

2）液态空气污染物——盐雾。此处描述的液态空气污染物除了广义上的液体外，还包含了被气体携带的液体和空气中雾化液滴状物的气溶胶。沿海地区的空气中，盐雾含量较高，主要成分是NaCl，NaCl在化学上比较不活泼，但在潮湿及有水的情况下，会产生Cl－，与Cu、Ni、Ag等金属或合金反应。同时NaCl作为一种强电解质，在低于临界相对湿度的情况下，可以在附着表面发生结露，离解生成Cl－，溶解在电路板表面的液膜或液滴中。在一定浓度Cl－下，电子设备开始出现局部腐蚀，随着新的不致密腐蚀产物的出现，进一步破坏设备表面的防护层，腐蚀速率迅速增大。

3）气态空气污染物——S02、H2S。含硫化合物是大气中最主要的污染物之一，大气中H2S和SO2主要来自采矿、含硫燃料的燃烧及冶金、硫酸制造等工业过程。H2S和SO2是强可变组分，H2S在加热情况下可分解为H2和S。排放到空气中的SO2与潮湿空气中的O2和水蒸气反应，在粉尘等催化剂作用下化合生成H2SO4。

腐蚀失效机理和形态

由腐蚀引起的电化学迁移（Electrochemical migration，ECM）是电子产品腐蚀失效的主要原因。电化学迁移存在两种不同的形式：一种是金属离子迁移到阴极，还原沉积形成枝晶，并向阳极生长；另外一种是阳极向阴极生产的导电阳极丝（Conducting anodic filaments，CAF）。金属的电化学迁移最终会造成电路的短路漏电流，从而造成系统的失效。

电路板出现的大气腐蚀机制中，材料表面的吸附液膜扮演着重要角色。液膜厚度在1μm以上的腐蚀最为严重，液膜之下主要发生的是电化学反应。常见的电子设备在空气中出现的腐蚀形态，可以大致分为以下几类。

1）局部腐蚀。腐蚀集中在金属材料表面的小部分区域内，其余大部分表面腐蚀轻微或不发生腐蚀。主要由于金属表面状态（涂层缺陷、化学成分等）和腐蚀介质分布的不均匀，导致电化学性不均匀，即不同的部位具有不同的电极电位，从而形成电位差，驱动局部腐蚀的产生。在局部腐蚀过程中，阳极区域和阴极区域区别明显，通常形成小阳极大阴极的组态，阳极腐蚀严重。

2）微孔腐蚀。一种特殊的局部腐蚀，常见于镀金元件上的特殊电偶腐蚀。由于镀层表面微孔或其他缺陷的存在，中间过渡层甚至基体金属暴露在大气中，Au与其他金属形成大阴极小阳极的电偶对，发生电化学腐蚀。腐蚀产物的出现进一步导致表面缺陷的增大，最终导致镀层破坏。受接触表面微孔腐蚀产物的影响，腐蚀区域将表现出较高的接触阻抗和相移。

3）电解腐蚀。在相邻导体间距较近且存在偏压的情况下，将形成较强的电场。若此时导体存在液膜，电位较高的导体将会被溶液电解，形成的离子向另一导体迁移，导致导体间绝缘性能迅速下降，破坏导体，最终导致设备失效。

典型腐蚀与防护

电路板典型腐蚀失效

电路板上会用到多种物料，物料的选型对于腐蚀反应的发生有重要影响。以工程实际中遇到的厚膜电阻硫化、SMD LED两种典型硫化失效和印制板铜腐蚀为例，比较不同器件封装结构和材料选择对电路板抗腐蚀能力的影响。

1）厚膜贴片电阻硫化腐蚀。厚膜电阻的面电极含有银元素，银元素暴露在空气中极易与硫发生化学反应。如果外部保护层和电镀层没有紧密结合，则面电极会与空气中的硫接触。当空气中含有大量含硫化合物时，银与硫化物反应生成硫化银，由于硫化银不导电，且体积比银大，在化合后，体积膨胀，导致原先银层的断层，电阻值逐渐增大，直至断路。为了防止厚膜电阻硫化，可选用抗硫化能力强的电阻。在面电极上涂覆保护层，通过导入不含Ag、且具有导电性的硫化保护层，从而保护上面电极，彻底杜绝硫化的通路。典型抗硫化电阻封装结构如图1所示。通过1年的对比应用试验表明，电阻硫化失效率大大降低，新封装结构的厚膜电阻具有良好的抗硫化作用。

图1 带抗硫化涂层的贴片电阻结构

2）硅胶封装LED硫化腐蚀失效。典型的贴片封装LED结构如图2所示，其中与金线相连的一般为镀银支架，灌封材料则通常根据厂商而异。实际应用中，在含硫量较高的地区使用硅胶封装LED，被硫化的风险很高。如图3所示，硅胶封装的LED内部支架已经发黑，经过测试，无法点亮。将失效硅胶封装LED机械开封后，在金相显微镜下观察到内部键合点和支架的形貌如图4和图5所示。支架出现严重发黑，甚至露出基底铜层的颜色，外部键合点已脱落，芯片位置的银胶发黑严重。选取LED支架区域的两个位置进行EDS能谱分析，如图6所示。在支架区域分别检测到了质量分数为13．02％和5．38％的硫元素。

图2 贴片LED结构

图3 被硫化的硅胶封装LED

图4 金相显微镜下的被硫化的硅胶封装LED开封图片

图5 LED支架区域SEM图像

图 6EDS分析结果

硅胶多孔结构对空气中硫化物有吸附作用，PLCC表面灌注型发光二极管如果选用硅胶进行封装，则会有硫化的风险。因为硅胶具有透湿透氧的特性，空气中的硫离子易穿透硅胶分子间隙，进入LED内部，与支架镀银层发生化学反应，导致支架功能区黑化，光通量下降，直至出现死灯。如果选用环氧树脂进行封装（见图7），则能有效阻止硫离子的侵蚀。选用环氧树脂封装的LED，现场使用1年后没有发现硫化的现象。

图7 环氧树脂封装的LED

3）印刷电路板的铜腐蚀。印刷电路板使用铜作为电气传输介质，铜腐蚀不仅会影响产品外观，更容易导致电气连接短路或断路问题。为提高电路板覆铜的抗腐蚀能力，常见的表面处理方式有：热风整平喷锡、化学镍金和化学浸银。相关研究表明，在容易产生凝露的含硫大气环境下，热风整平喷锡抗腐蚀能力最强，其次是化学镍金。

表面处理并不能完全确保电路板在恶劣环境下覆铜不被腐蚀。如图8所示，化学镍金电路板底部接地覆铜区域出现覆铜腐蚀现象，甚至被三防漆覆盖区域的过孔也出现了明显的腐蚀产物堵塞过孔。如图9所示，经过热风整平喷锡的电路板过孔出现腐蚀现象，电路板过孔位置是腐蚀现象出现的高发区域。除了改变表面处理方式和增加镀层厚度外，还应调整电路板生产和集成测试过程中的工艺参数，尤其应避免ICT测试过程中，过高探针压力破坏镀层。ICT测试压痕如图10所示。

图8 化学镍金处理的电路板过孔腐蚀

图9 热风整平喷锡处理的电路板过孔腐蚀

图10 电路板ICT测试压痕

涂层涂覆

印制电路板的器件腐蚀通常从引脚或器件边缘诱发，历经表面涂层损伤、界面腐蚀扩展、金属腐蚀扩展、元器件内腔腐蚀等阶段。三防漆作为一种特殊配方的涂料，用于保护电路板免受环境的侵蚀。三防漆的种类和涂覆厚度是影响防护效果的重要因素。业内常根据GB／T 13452．2－2008测量平面位置的涂覆材料厚度，有湿膜厚度、干膜厚度的区分。IPC－A－610给出了不同类型的三防漆推荐涂覆厚度，见表1。根据实际应用，对于受控环境，可以无需涂覆三防或采用薄层涂覆工艺，涂覆厚度处于范围下限；对于不受控环境或恶劣环境，则建议采用厚层涂覆工艺，涂覆厚度处于范围上限。

表1 IPC－A－610建议涂覆厚度

在实际生产中，发现引脚处干膜厚度有时仅能达到平面区域干膜厚度的1／3。原因是三防漆具有一定流动性，在喷涂后，受到重力和引脚间的毛细作用，器件引脚处的三防漆厚度较薄，成为三防防护的薄弱点（见图11），极易形成腐蚀。如图12所示，使用一段时间的电路板器件引脚处出现了三防漆缺失和引脚腐蚀现象。

图11 保护涂层的薄弱点

图12 器件三防缺失和引脚腐蚀

为了评估不同种类三防漆材质及涂覆厚度在电路板防护效果，选取三块相同电路板，设置不同的涂覆参数，见表2。方案A、B中的丙烯酸三防漆在使用前需要稀释，方案C中的触变型聚氨酯三防漆是改良型的聚氨酯三防漆，具有剪切时黏度较小、便于喷涂均匀、停止剪切时黏度迅速上升的特点。根据GB／T 2423．17进行恒定盐雾试验168h之后，按照GB／T 2423．18采用等级II的要求进行交变盐雾6个周期试验，时间为144h。试验方法和参数见表3和图13。

表2 试验电路板样品涂覆参数

表3 盐雾试验参数

图13盐雾试验方案

试验结果如图14所示。在经过恒定盐雾试验和交变盐雾试验之后，方案A的电路板在涂层的边沿位置出现了涂层脱落，贴片器件和引脚焊点位置出现鼓泡，部分器件引脚出现了较严重腐蚀，在紫光灯下器件引脚位置三防漆脱落情况严重。方案B的电路板在紫光灯下器件引脚位置三防漆出现少量脱落，引脚出现轻微腐蚀，电路板在平面位置出现一些鼓泡，贴片器件的边沿位置出现一定鼓泡。方案C的电路板三防漆外观未见明显破损，在紫光灯下器件引脚位置三防漆留存相对完整，在PCB平面位置有少量鼓泡情况出现，在贴片器件引脚处出现少量气泡。

图14 盐雾试验后的电路板三防漆外观对比

试验结果表明，在三防漆涂覆工艺相同的前提下，不同物性参数和涂覆厚度的三防漆在电路板的防护效果上有较大的差异。适当提高三防漆材质黏度和厚度能有效改善器件引脚处和器件边沿处防护效果，保证涂层的完整性，进一步提高了电路板器件工作过程的抗腐蚀能力。

结构防护

结构密封防护设计是为隔绝或减少外部腐蚀介质的影响，保持内部绝缘件和电子器件原有的性能。例如将设备置于高防护等级的防护外壳中，如图15所示。

图15 IP67电路板防护外壳

提高防护等级可能会导致如散热、人机交互、成本等方面的问题。当系统中引入风扇时，需注意风道设计。根据设备的使用环境，合理选择产品的散热方式和风扇的位置。当风扇置于进风口位置，应注意避免在设备内部形成涡流，且进风口位置避免放置管脚密度较大的器件，以减少局部区域积灰严重的问题出现，避免固体颗粒污染物聚集。

结论

针对电路板的大气污染物防护问题，在应力因素分析和已有腐蚀故障机理研究的基础上，分别从器件级、单板级和设备级，在物料选型、防护涂层和结构防护设计方面提出了多种分析验证方法和防护措施。

1）对于腐蚀器件，可用金相显微、SEM及EDS等手段确定具体污染源，针对污染源种类和入侵路径选择合适封装的器件。

2）受重力和引脚间毛细作用的影响，器件引脚和边缘位置通常是涂层涂覆的薄弱点。带有保护涂层的电路板腐蚀通常从引脚或器件边缘诱发，器件引脚位置为保护涂层的涂覆薄弱点。提高涂层材料黏度和厚度，可以有效提升保护电路板对污染物的抗腐蚀能力。

3）适当提高结构设计的IP防护等级和合理的风道设计，可以有效降低大气污染物入侵。

该研究提出的相关方法和相关案例分析为电路板腐蚀失效分析和防护设计提供了参考和借鉴。

浅谈爬行腐蚀现象

一、问题的提出

1．一批运行了相当一段时间后的用户单板中，发现其中6块单板过孔上发黑而导致工作失常，如图1所示。

图1 电容、电阻端子焊点发黑

2．一批PCBA在运行了一段时间后出现了4块因电阻排焊盘和焊点发暗而导致电路工作不正常，如图2所示。

图2 电阻排焊盘和焊点发暗

不管是失效的电容、电阻还是电阻排，端子接口的位置都检测到大量硫元素的存在。对失效样品上残留的尘埃进行检测也发现S元素含量很高。因此，从现象表现和试验分析的结果看，造成故障的原因是应用环境中的硫浸蚀。

二、爬行腐蚀的机理

爬行腐蚀发生在裸露的Cu面上。Cu面在含硫物质（单质硫、硫化氢、硫酸、有机硫化物等）的作用下会生成大量的硫化物。Cu的氧化物是不溶于水的。但是Cu的硫化物和氯化物却会溶于水，在浓度梯度的驱动下，具有很高的表面流动性。生成物会由高浓度区向低浓度区扩散。硫化物具有半导体性质，且不会造成短路的立即发生，但是随着硫化物浓度的增加，其电阻会逐渐减小并造成短路失效。

此外，该腐蚀产物的电阻值会随着温度的变化而急剧变化，可以从10MΩ下降到1Ω。湿气（水膜）会加速这种爬行腐蚀：硫化物（如硫酸、二氧化硫）溶于水会生成弱酸，弱酸会造成硫化铜的分解，迫使清洁的Cu面露出来，从而继续发生腐蚀。显然湿度的增加会加速这种爬行腐蚀。据有关资料报导，这种腐蚀发生的速度很快，有些单板甚至运行不到一年就会发生失效，如图3、图4所示。

图3 电阻排焊点的爬行腐蚀

图4 PTH过孔上的爬行腐蚀

三、爬行腐蚀的影响因素

1．大气环境因素的影响作为大气环境中促进电子设备腐蚀的元素和气体，被列举的有：SO2、NO2、H2S、O2、HCl、Cl2、NH3等，腐蚀性气体成分的室内浓度、蓄积速度、发生源、影响和容易受影响的材料及容许浓度如表1所示。上述气体一溶入水中，就容易形成腐蚀性的酸或盐。表1

2．湿度根据爬行腐蚀的溶解／扩散／沉积机理，湿度的增加应该会加速硫化腐蚀的发生。

Ping Zhao等人认为，爬行腐蚀的速率与湿度成指数关系。Craig Hillman等人在混合气体实验研究中发现，随着相对湿度的上升，腐蚀速率急剧增加，呈抛物线状。以Cu为例，当湿度从60％RH增加到80％RH时，其腐蚀速率后者为前者的3．6倍。

3．基材和镀层材料的影响

Conrad研究了黄铜、青铜、CuNi三种基材，Au／Pd／SnPb三种镀层结构下的腐蚀速率，实验气氛为干／湿硫化氢。结果发现：基材中黄铜抗爬行腐蚀能力最好，CuNi最差；表面处理中SnPb是最不容易腐蚀的，Au、Pd表面上腐蚀产物爬行距离最长。

Alcatel－Lucent、Dell、Rockwell Automation等公司研究了不同表面处理单板抗爬行腐蚀能力，认为HASL、Im－Sn抗腐蚀能力最好，OSP、ENIG适中，Im－Ag最差。Alcatel－Lucent认为各表面处理抗腐蚀能力排序如下：ImSn～HASL5ENIG＞OSP＞ImAg化学银本身并不会造成爬行腐蚀。但爬行腐蚀在化学银表面处理中发生的概率却更高，这是因为化学银的PCB露Cu或表面微孔更为严重，露出来的Cu被腐蚀的概率比较高。

4．焊盘定义的影响

Dell的Randy研究认为，当焊盘为阻焊掩膜定义（SMD）时，由于绿油侧蚀存在，PCB露铜会较为严重，因而更容易腐蚀。采用非阻焊掩膜（NSMD）定义方式时，可有效提高焊盘的抗腐蚀能力。

5．单板组装的影响。

① 再流焊接：再流的热冲击会造成绿油局部产生微小剥离，或某些表面处理的破坏（如OSP），使电子产品露铜更严重，爬行腐蚀风险增加。由于无铅再流温度更高，故此问题尤其值得关注。

② 波峰焊接：据报导，在某爬行腐蚀失效的案例中，腐蚀点均发生在夹具波峰焊的阴影区域周围，因此认为助焊剂残留对爬行腐蚀有加速作用。其可能的原因是：●助焊剂残留比较容易吸潮，造成局部相对湿度增加，反应速率加快；●助焊剂中含有大量污染离子，酸性的H＋还可以分解铜的氧化物，因此也会对腐蚀有一定的加速作用。四、对爬行腐蚀的防护措施随着全球工业化的发展，大气将进一步恶化，爬行腐蚀将越来越受到电子产品业界的普遍关注。

归纳对爬行腐蚀的防护措施主要有：（1）采用三防涂敷无疑是防止PCBA腐蚀的最有效措施；（2）设计和工艺上要减小PCB、元器件露铜的概率；（3）组装过程要尽力减少热冲击及污染离子残留；（4）整机设计要加强温、湿度的控制；（5）机房选址应避开明显的硫污染。五、爬行腐蚀、离子迁移枝晶及CAF等的异同马里兰大学较早研究了翼型引脚器件上的爬行腐蚀，并对腐蚀机理进行了初步的探讨。与离子迁移枝晶、CAF类似，爬行腐蚀也是一个传质的过程，但三者发生的场景、生成的产物及导致的失效模式并不完全相同，具体对比如表2所示。表2

现代电子装联工艺可靠性

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